式中：V为竖向荷载F产生的剪力设计值，取V＝F1；为不平衡弯矩通过平板节点冲切破坏面上的剪力传递系数；为冲切破坏截面重心至边缘在弯矩传递方向的距离；Munb，h为水平荷载作用方向平板节点的不平衡弯矩；Jc为破坏截面的极惯性矩；eg为柱截面重心至破坏截面重心在弯矩作用方向的距离。

按上式求得等效集中反力设计值Fle后，可按式(1)进行抗冲切承载力验算。设计时，由水平荷载在板支座处产生的弯矩应组合到柱上板带中，承受该弯矩所需全部钢筋亦应设置在柱上板带中，且其中不少于l/2的钢筋应配置在有效宽度为在柱或柱帽各1.5h(h为板厚或平托板的厚度)板宽内。

由弯曲传递的部分不平衡弯矩Munb,h，应由有效宽度为在柱或柱帽两侧各1.5h(h为板厚或平托板的厚度)范围内的板带传递。设计中可考虑此有效宽度范围内的预应力筋和非预应力钢筋的受弯承载力。

参考文献

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[2]美国钢筋混凝土房屋建筑规范(AC11992年公制修订版) [C].中国建筑科学研究院结构所规范室译, 1993.

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[4]无粘结预应力混凝土结构技术规程(JGJ/T92-93)[S].北京:中国建筑工业出版社.北京, 1992.