测量放线工作之前先对开口线5m范围内的风化覆盖层进行剥离，由于进水口右岸岩层较为破碎，风化严重，又受F9断层的影响（F9断层在EL.810m～EL.780m圆弧段坡面出露），给测量放线和后续钻孔工作带来一定的难度，处理的办法是先机械清理工作面，再人工用手镐清理孔位或点位处的虚渣，最终将点放在岩石面上。
3.2.2A7、B8 区EL.821.5m～EL.810m圆弧段边坡预裂孔钻孔工序控制
进水口EL.821.5m～EL.810m圆弧段预裂孔在施工时，首先把钻机钻头对准预裂点位置，调到大概的角度，然后利用铅锤在对应预裂孔的圆心方位点上定竖直线，确定钻杆和铅垂线均在通过圆心的竖直面上，再用量角器确定钻杆的角度，即可钻孔。一般钻杆要反复调整才能满足角度和方位要求。
圆弧段预裂孔钻孔步骤为：钻机就位→清除四周浮渣→定位、定向轻轻开孔→钻进5～10cm检查方位、倾角→钻进→钻进过程检查。
3.2.3A7、B8 区EL.821.5m～EL.810m圆弧段边坡预裂孔爆破工序控制
圆弧段预裂孔爆破参数选择参考了A6区预裂孔的爆破参数，选用Φ32药卷，使用竹片间隔装药，线装药量为0.30Kg/m，孔底加强装药400g。单响药量控制在50kg以内。
由于此次预裂孔较多，共154个，若和前面的主爆孔作为一次爆破，可能会对边坡岩体产生一定的影响，为安全起见，这次仅先单独起爆预裂孔，待预裂面形成以后在一次爆除前面的部分。实践证明，爆破之后圆弧段预裂面基本成形，平整度能满足要求，但由于地质条件较差，导致个别残孔处的岩石不稳定产生松动脱落现象。这说明预裂孔的个别参数需要重新进行调整。
3.3 进水口EL.780m～EL.765m直线段垂直边坡施工工序控制
进水口EL.780m～EL.765m直线段垂直边坡目前已经完全开挖完毕，根据开挖出的预裂面情况显示，除了边坡中上部因地质原因造成个别超挖以外，顶部距开口线向下2.0m范围以内也有不同程度的超挖现象存在，这不仅影响了边坡开挖质量，给后期边坡的支护施工产生了一定的安全隐患，可以确定的是直力边坡的爆破效果要略差于斜面边坡。
3.3.1进水口EL.780m～EL.765m直线段垂直边坡地质描述
电站进水口EL.780m以下直立边坡，坡面岩层单层厚度较大，结构面以节理和层面等Ⅴ级结构为主，节理面切割多处形成楔形块体，从桩号0-20m～0+40m层面发育、延伸较长。在沉积岩中卸荷张开夹泥裂隙发育水平深度达89m。
3.3.2进水口EL.780m～EL.765m直线段垂直边坡预裂孔钻孔施工
EL.780m～EL.765m直立边坡预裂孔设计孔深为15m，钻孔不超深，直立预裂孔的钻孔不设计到坡度问题，且预裂孔间距为1.0m,施工时稍加控制即可保证钻孔质量。但因岩层节理面较发育，个别情况可能会出现卡钻现象，遇到这种情况需要重新钻孔。这里不再重复施工控制过程。
3.3.3进水口EL.780m～EL.765m直线段垂直边坡预裂孔爆破工序控制
直立边坡的预裂爆破和以往的斜面预裂爆破有所不同的是垂直孔爆破，孔径为Φ105mm，孔间距由原来的0.8m调到1.0m，借鉴EL.780m以上斜面边坡的开挖经验并结合岩层地质情况，线装药密度0.28Kg/m～0.32Kg/m左右，孔中下部为0.32Kg/m，到上半部分逐渐调为0.28Kg/m，孔口堵塞2.0m。药卷选用Φ32mm、Φ25mm的乳化炸药，不偶合系数分别为3.3、4.2。
进水口EL.780m～EL.765m直立边坡预裂孔分两部分爆破，即第一次单独起爆B3、B4区EL.780m～EL.765m预裂孔，第二次单独起爆B5、B6区EL.780m～EL.765m预裂孔。第一次使用Φ32mm药卷，孔口堵塞1.5m；第二次使用Φ25mm药卷，孔口堵塞2.0m，线装药量和装药结构基本一致，从爆破效果来看，第二次爆破效果要略好一点。存在的共同点是孔口堵塞段靠EL.780m马道部位均有不同程度的超挖现象，原因可能在于两个方面：一是该段边坡地质条件较差引起这种现象的产生，另一方面对爆破参数选择不合理，如孔间距、药量、堵塞等控制不恰当。在以后的工程中应予以重视。
4.结论通过开挖进水口EL.821.5m～EL.810m直线和弧线段边坡、EL.780m～EL.765m直线段垂直边坡揭示，在糯扎渡水电站进水口边坡开挖施工过程中通过对预裂孔的测量放线、钻孔、装药、起爆等工序及爆破参数的合理掌控，最大限度克服地质条件等不利客观因素，从而解决高边坡开挖中坡面平整及超欠挖问题，取得了预期的爆破效果。对于直线段垂直边坡的开挖，主要是结合工程建筑物的施工特点与工程地质条件，考虑爆破参数的选择和控制。在最大程度上实现了工程质量和成本的双赢。
