（2）纵移
　　纵移沉箱气囊选用计算：详见表5。
　　移运高度：50cm
　　每条气囊承载长度：11m
　　每条气囊承载宽度=(3.14-0.5×3.14)÷2=0.785m
　　气囊总承载面积=88×0.785=69.08m2
　　所需工作压强=1132÷69.08=16.39×9.8÷1000=0.16Mpa
　　设计工作压强为0.18Mpa
　　通过以上计算，气囊的实际压强0.16Mpa是额定压强的53.3%，设计工作压强为0.18Mpa是额定压强60%，移动过程是安全的。
　　（五）水平移运前后牵引系统及安全验算
　　沉箱在下水平台及预制场水平移运的前牵引：
　　F1=?滋G=5%×1132=56.6T
　　考虑到滑轮组的机械效率0.85和3倍保险系数，则牵引力：
　　F2=56.6÷0.85＝66.6T
　　F3=3×66.6＝199.8T
　　2个横移前牵主地锚各按牵引力60T设计，牵引系统采用2台JM-10型卷扬机及其配套滑轮组（n=4），牵引力为2×4×10÷0.85=94.1t，能满足气囊起步的牵引F=N×f=1132t×5%=56.6t的要求。其中摩檫系数f=3%～5%，与气囊的工作气压与地面的硬化参数有关，根据以往出运经验考虑取值为5%。牵引系统安全系数=94.1/56.6=1.66。
　　沉箱在1∶22～1∶40预制场至下水平台斜坡道移运，为沉箱溜放下水通过下水滑道积累施工经验考虑，2个横移后牵主地锚各按牵引力60T设计，后牵引地锚安全系数=120/27=4.44。牵引系统采用2台JM-10型卷扬机及其配套滑轮组（n=4），后牵引力F4=2×4×10÷0.85=94.1t，按1∶18斜坡道后牵引复核计算：F1=Gsinθ-?滋Gcosθ=27T，后牵引系统安全系数=94.1/27=3.49。
　　施工中牵引速度宜控制在2m/min内。
　　水平移运前后牵引系统机具选择详见表6水平移运前后牵引系统机具表。
　　（六）溜放下水后牵引系统设计与计算
　　沉箱在1∶10下水滑道上后牵引：F1=Gsinθ-?滋Gcosθ=79T
　　考虑到滑轮组的机械效率0.85和3倍以上保险系数，则牵引力：
　　F2=79÷0.85＝93T
　　F3=3×93＝279T
　　2个后牵主地锚各按后牵引力120T设计，后牵引地锚安全系数=240/79=3.04。后牵引系统采用2台JM-20型卷扬机及其配套滑轮组（n=6），牵引力F4=2×6×20÷0.85=282t，后牵引系统安全系数=282/79=3.56。
　　施工中牵引速度宜控制在2m/min内。
　　溜放下水后牵引系统机具选择详见表7后牵引系统机具表。
　　（七）供气系统
　　气囊采用2台排气量为6m3/min的空压机，多管道空气分配阀，两边各2根高压管同时充气。
　　（八）出运下水平衡及防倾覆助浮计算
　　1.水中平衡助浮计算
　　前趾重量：（0.5+0.8）/2×17.02×2.5＝27.66T
　　前趾排水量：（0.5+0.8）/2×17.02×1＝11.06T
　　助浮气囊计算：L≥（27.66-11.06）×4/3.14=21.14m
　　采用L=11m气囊2条平衡助浮。
　　气囊采用钢丝绳绑扎固定于沉箱前趾上方沉箱中心以下位置，下水时，沉箱前趾侧空仓略注水调节平衡。
　　2.出运防倾覆助浮
　　为防止沉箱水中倾覆，沉箱两侧各加设1条L=15m气囊助浮，当沉箱纵移出运下滑至设计低潮水位位置时，暂停出运，等待设计高潮水位3.0m继续。
　　（九）沉箱浮游稳定计算
　　经计算，沉箱前舱灌水2.2m，后舱灌水3.71m时，处于浮游稳定状态，这时沉箱吃水8.07m（空箱吃水6.27m），重心4.65m，浮心3.11m，定倾半径0.85m，定倾高度0.21m（＞0.2m，近海浮运，定倾高度取m≥0.2m）。
　　四、施工注意事项
　　1.沉箱移运时，气囊所通过的通道地面要求清除所有障碍物和尖锐物。
　　2.沉箱在移动中有走偏的可能，应通过调整气囊的摆放角度，或两侧卷扬机的先后启动顺序和速度来纠正偏差。
　　3.移运时风力不能大于5级以上，须视野开阔良好。
　　
　　五、结语
　　
　　通过以上对沉箱移运溜放下水作业设计以及安全验算，说明沉箱采用气囊溜放下水是完全可行的，并且十分安全可靠。项目部与出运队伍紧密合作，圆满完成本工程全部沉箱溜放下水出运作业施工任务，丰富了类似工程的出运经验。